Выходной трансформатор почти просто, но не дешево. Введение. Вокруг выходных трансформаторов для ламповых усилителей в последние годы создан некий ореол мистики и таинственности, знания, доступного лишь избранным. Отчасти так и есть, однако. Основные же принципы и расчетные соотношения остались прежними. Законы физики не изменяются за полста лет. Ими являются выходная мощность, приведенное сопротивление нагрузки в цепи анода, индуктивность первичной обмотки и индуктивность рассеяния трансформатора. Программа по расчету звуковых трансформаторов для ламповых. Расчт выходного SE трансформатора для лампового усилителя. Решил собрать усилитель на 6н9с6п3с в однотактном включении. Основное назначение программы это расчет выходного трансформатора двухтактного триодного усилителя без ООС. Такой усилитель прощает. И это заводит в тупик. При расчете трансформатора определитесь, что вы хотите получить. Возьмем основные параметры усилителя 1. PМощность. Программы для расчтов. В данном разделе представлены некоторые программы, распостраняемые свободно или по лицензии GNU General Public. Transfor Расчет и изготовление выходного трансформатора лампового УМЗЧ. Скачать 98,4k. Сайт разработчика. Изготовление ламповых усилителей на заказ. Программа для расчта двухтактных выходных трансформаторов для пентодов и тетродов. Вокруг выходных трансформаторов для ламповых усилителей в последние годы. Расчт параметров выходного трансформатора. Изучать углублнно ламповую технику жаль времени, да и смысла ради одного двух усилителей нет. ИМХО Компьютерные программы. Программы для расчета ламповых усилителей и выходных. Расчт Raa существующего выходного трансформатора по количеству. Пригодность имеющегося железа можно ориентировочно оценить по условию где Vc активный объем стали L1 расчетная индуктивность первичной обмотки, Гн UA амплитуда напряжения на зажимах первичной обмотки, В FH нижняя граничная частота, Гц Bmax максимальная амплитуда магнитной индукции, Гс. S площадь сечения магнитопровода, см. C средняя длина магнитной силовой линии, см. Для броневого магнитопровода средняя длина магнитной силовой линии рассчитывается, как А для стержневого где обозначения соответствуют принятым на Рис. Основные размеры магнитопроводов. При оценке габаритов магнитопровода величину Вmax следует ориентировочно принять равной 7. Гс для пластинчатых и 1. Гc для витых разрезных наборов железа. Экспериментальное определени индукции трансформатора. Для дальнейших расчетов максимальное значение индукции Вmax желательно определить экспериментально на выбранном железе. Программа Для Расчета Выходного Трансформатора Лампового Усилителя' title='Программа Для Расчета Выходного Трансформатора Лампового Усилителя' />С этой целью на каркас трансформатора наматывается пробная обмотка в 1. Рис. Магнитопровод при этом должен быть собран без зазора. Плавно увеличивая напряжение на обмотке с помощью ЛАТРа, наблюдают форму тока через нее. В момент появления заметных на глаз искажений формы синусоиды фиксируют напряжение на обмотке показания прибора V1. Рис. 2 Схема для измерения максимальной индукции в магнитопроводе. Затем допустимое значение индукции рассчитывают по формуле где U1 показания прибора, В S площадь сечения магнитопровода, см. Определение коэффициента трансформации. Расчет конструктивных данных начинают с определения коэффициента трансформации, который, при заданной величине сопротивления нагрузки усилителя, обеспечит расчетную величину анодной нагрузки выходной лампы. N1 число витков первичной обмотки N2 число витков вторичной обмотки RA расчетная величина сопротивления анодной нагрузки лампы, Ом RH сопротивление нагрузки усилителя, Ом К КПД трансформатора. Величина КПД однотактных трансформаторов на мощности 5 3. Вт обычно лежит в пределах 0,8 0,9. За значение сопротивления нагрузки усилителя желательно принять величину, равную где Rном номинальное сопротивление акустической системы Rmin минимальное сопротивление акустической системы в рабочем диапазоне частот. Такая величина является компромиссной с точки зрения обеспечения как расчетного сопротивления анодной нагрузки лампы в номинальных условиях с одной стороны, так и коэффициента демпфирования с другой. Расчт числа витков первичной обмотки. Число витков первичной обмотки вычисляется из условия непревышения максимально допустимого значения индукции в магнитопроводе где U1. M максимальная амплитуда напряжения на зажимах первичной обмотки, В ВМП максимально допустимая амплитуда переменной составляющей индукции, Гс. ВM изморенное ранее значение максимальной индукции, Гс. Опыт расчета и изготовления значительного количества разнообразных трансформаторов как выходных, так и межкаскадных позволяет сделать вывод, что значение ВМП не должно превышать 3. Гс для пластинчатых магнитопроводов шихтованных и 5. Гс для витых разрезных ленточных. Следует отметить, что витые сердечники, несмотря на более высокие качественные параметры в силовых трансформаторах, несколько уступают пластинчатым для применения в выходных. Искажения сигнала, вносимые трансформатором из за нелинейности характеристики ВН при использовании витых магнитопроводов проявляются при меньших значениях индукции, хотя, после появления, нарастают медленнее. Это явление объясняется тем, что магнитный поток концентрируется во внутренних витках магнитопровода, где длина силовой линии короче. В результате сердечник постепенно насыщается, начиная от внутренних слоев и заканчивая внешними. Внутренние слои оказываются насыщенными гораздо раньше внешних, что проявляется в виде небольшого искривления характеристики намагничивания железа даже при средней индукции 4. Текстуры Плитки Для Архикад. Гс. Более высокое качество железа витых сердечников несколько смягчает этот эффект, но полностью устранить не может. Количество витков первичной обмотки можно определить и по другой формуле, исходя из условия обеспечения расчетной индуктивности где L1 требуемая индуктивность обмотки, Гн m магнитная проницаемость материала сердечника при заданных ампер витках постоянного подмагничивания. Однако, практика показывает, что расчет по формуле 1. Только при высокой нижней граничной частоте более 1. Гц формула 1. 0 дает большее значение числа витков. Кроме того, она неудобна тем, что в расчет входит величина m, зависящая от ампер витков постоянного подмагничивания, определить которую до экспериментального изготовления трансформатора можно лишь приблизительно по графикам соответствующих зависимостей. Рис. Ч в, величина dk см толщина материала каркаса. Диаметр провода вторичной обмотки Если вторичная обмотка состоит из нескольких параллельно соединенных секций, то диаметр провода секции рассчитывают как Размещение обмоток трансформатора. После расчета обмотки необходимо проверить их размещение в окне магнитопровода. Наилучшим считается такое размещение, когда и первичная и вторичная обмотки укладываются в целое число слоев и полностью заполняют окно магнитопровода. Для достижения такого результата допустимо варьировать число витков и диаметр провода обмоток в небольших пределах до. Наиболее просто и эффективно выполнить послойное. Рис. 3 Пример размещения обмоток в окне магнитопровода цилиндрическое секционированиецилиндрическое секционирование, когда обмотки наматываются на каркас частями, а в конце соединяются последовательно или параллельно. Чаще всего применяют последовательное включение секций первичной обмотки и параллельное вторичной. Суммарное число секций первичной и вторичной k должно быть таким, чтобы индуктивность рассеяния LS, вычисленная по 1. Один из вариантов размещения секций на каркасе приведен на Рис. Необходимо помнить, что общее число секций первичной и вторичной обмотки должно быть нечетным, а крайние секции т. Только в этом случае выполняется условие компенсации полей рассеяния соседних секций и индуктивность рассеяния будет соответствовать расчетной. Если обмотка распределена на двух катушках стержневые трансформаторы, то секции ее должны чередоваться от одной катушки к другой. Это условие относится и к двухтактным трансформаторам, где обмотки каждого плеча обязательно должны иметь одинаковое число секций на одном и на другом стержнях магнитопровода. Определение величины немагнитного зазора. Неотъемлемой конструктивной особенностью трансформатора выходного однотактного каскада является немагнитный зазор между частями магнитопровода. При его отсутствии постоянная составляющая анодного тока выходной лампы, протекающая через первичную обмотку, вызывает насыщение железа и, как следствие, происходит катастрофическое падение магнитной проницаемости и возрастание искажений, вносимых трансформатором. Зазор не позволяет магнитопроводу войти в насыщение от постоянного подмагничивания поскольку он эквивалентен многократному увеличению длины магнитной силовой линии для постоянной составляющей магнитного потока и, в то же время, не влечет за собой драматического снижения величины m. Оптимальным является такой немагнитный зазор, при котором индукция, соответствующая постоянной составляющей магнитного потока, находилась бы примерно на середине линейной части характеристики намагничивания. Для наиболее распространенных типов электротехнической стали величина зазора может быть ориентировочно определена по формуле I0 ток постоянного подмагничивания, А l. C длина силовой линии, см.